主轴分析受力图如图34,图中6,02点为转子和主轴热压配合的端点,RhR2

  由于作用在主轴二载荷大小瞬间不同，其持续作用时间很短，千分之儿秒而以， 外载荷计算与实际破碎情况有很大出入.所以我们计算轴强度作为参考，在主轴上 的作用力如转子重力几、转子外端圆周力円及板锤的不平衡力F3,其合力F(N)为：

  板锤是破碎机易损件，因此其耐磨性能或者说常规使用的寿命是最重要的，而板锤 材料决定着其破损难易程度。早期板锤材料大多采用高镭钢材料，因此反击式破碎 机不能破碎便岩，如今采用高铅铸铁制造板锤，材料KmTBCr26、KnIrBCr2(),后 者打击物料速度高于前者，常规使用的寿命比cr2()的板锤高，因此采用高铅铸铁材料板锤 的反击式破碎机可以破碎便岩等物质。破碎机板锤形状选择是易于紧固及制造并且 便用寿命长：板锤质虽合理取值很重要表3-1中给出三种不同规恪反击式破碎机板 锤质虽占转子总质虽的百分数。

  a-螺栓紧固；b-榛块饋固；c、d-楔块紧固；e-改进后的嵌入紧固；f-嵌入紧固

  板锤数口受转子直径影响，转子直径越小板锤数越少，通常转子直径D0.5m可装3〜6个板锤，直径D=()∙5〜2m可装6_20个。对于硬物料或破碎比较大板锤 数口应多些，不管装儿个板锤，都一定要保证物料到卸载点时刚好与板锤相遇原则， 将式(3∙2)及式(3-3)中的转子运转时，两相邻板锤通过给料点的间隙时间假设为I,则：

  转子质虽计算，表3-2中给出反击式破碎机总质虽Z比值与电动机功率的比值， 从这些比值数据说明破碎机转子质显:和功率基本是匹配的，所以我们大家可以很据转子 总质虽:与电动机功率的比值初步计算转子质虽。设转子总质址为M，电动机功率为P两者比值为M∕P=31kg∕kw,依据表3」可知电动机功率P计算M值。转子产生 的功能W不但与M有关，而且与转子角速度、转子结构有关，即W=JWS假若W一定与转子转动惯SJ = ∑Mr2有关；同样M值fħ Pr值不同得到不同的转动惯量J值，则产生不同的动能W值.在刚度、强度允许条件下，在设计转子结构时，应 该尽虽增加r值.进而可用较小质量产生较大的动能。综上分析，不但要重视转子 质量而且要重视转子结构的设计，从减少板锤磨损及增加破碎效果的观点看，向着 增加转子质量M,减少转子速度方向发展。

  板锤紧固方法有：i)楔块紧固法，用楔块塞入板锤与转子间的相应槽孔内使其 紧固，依据楔块作用力方向及位过如图3-3c,楔块紧固法工作可靠及装卸方便，由 于消除了板锤与转子间的相对串移从而转子磨损减轻，但是采用螺栓拉紧楔块，螺 纹容易变形受损甚至断裂，螺纹变形时给板锤的拆装造成很大困难。为客服上述 弊病，采取了液压式楔块紧固法图3-3d,它利用油缸内的柱塞，卸掉支座与楔块吊起 板锤来更换或换向，这种紧固方法安全可靠且维护及更换方便。ii)螺栓紧固法， 板锤借助螺栓紧固于转子的板锤座上图3-3a.板锤座带榨状并利用榨口承受板锤工 作的冲击力，避免螺栓受剪及提高螺栓连接的可靠性。iii)嵌入紧固法,板锤从侧而 插入转子的沟槽中，为避免轴向窜动，两端用压板定位图3-3C,由于去掉了紧固螺 栓来提升了板锤工作的可靠性，利用板锤回转时产生的离心力与撞击破碎时的反 力紧固口锁，转子易受磨损处制成可更换的结构及形式，因此装卸简便及制造容易。

  经过研究分析及调研可得，嵌入紧固法和楔块紧固法虽然更换方便及工作可 靠，但是其金属利用率普遍较低图3-3c所示为改进后的嵌入紧因法，采用带恪式板 锤且板锤而上带有纵向槽因而金属耗虽大为减少，同时工作而调换四次轮换便用从 而增加便用寿命,故通常用于规恪大的破评机。螺栓紧固法的板锤利用率较高，板锤 磨损后更换方便，适宜中、低冲击载荷，故通常用于中、小规恪的破碎机。故木文 设计选择使用螺栓紧固法。